博世力士乐直线导轨
发布时间：2019-05-05
ctan 零部件设计 17 ( A / 2 - A 1/ 4 ) ( R - Da/ 2) cosθ 1 ( 7) ( 8) ( 9) ( 10 ) a 2=arcsin [ 2 Z sin (θ - a 1) / D a ] 1 a=a 1 + 60° ( 90° a 2)=a 1 + 150° a 2 + X 2=( D a/ 2) 2 + Z - 2 ( D a/ 2) Zcos a 2 2 1 2 2 E=R - X=R - ( D a / 4 + Z - ZD acos a) ( 11 ) 式中 : A ——沟槽中心距 ; — Z ——钢球中心与沟槽中心的距离 ; — K1 、 2 ——分别为钢球中心和沟槽中心的垂直距离和水平距离 。 K — PB 1 ——滑块的垂直节距 ; PR 1 ——导轨的垂直节距 — — A 1 ——钢球垂直节距的的偏差量 ; B 1 ——水平节距偏差量 — — 图 1 接触状态 设计目标 : 装配后要求接触角 θ为 45°以达到四 , 方向等载荷 。 3 沟槽半径尺寸公差的确定由于接触角的离散变化 , 对滚动直线导轨副的摩 擦力 , 额定静 、 动载荷 , 寿命及四方向等载特性 、 刚度带 来影响 , 因此对接触角的限制是很重要的 。 接触角度的 变化有下几个原因 : ( 1) 2 列沟槽中心的节距误差 ( 垂直节距偏差) ; ( 2) 导轨和滑块装配的沟 槽 精 度 ( 水 平 节 距 偏 差) ; ( 3) 钢球沟槽形状误差 。 由于目前采用金刚砂轮成形修正磨削 , 所以沟槽 垂直节距的误差取决于砂轮的形状误差 , 因此钢球沟 槽的垂直节距采用的精度为表 1 所示 。
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